Documentatia tehnica cu privire la proiectarea instalatiilor electrice aferente unei gradinite avand regim S+P+2

Memoriu Justificativ

Proiectul de fata cuprinde documentatia tehnica cu privire la proiectarea instalatiilor electrice aferente unei gradinite avand regim S+P+2.

Prezentarea proiectului este structurata pe urmatoarele capitole:

1.Alimentarea cu energie electrica a cladirii prin cofret de bransament 3x400/230V-50Hz.

2.Instalatia electrica de iluminat si prize pentru cladire:

- iluminat normal

- iluminat de siguranta

3.Instalatiile electrice de forta pentru utilaje,centrala termica,centrala de ventilare si statie hidrofor.

4.Instalatia de protectie impotriva tensiunilor accidentale de contact si impotriva tensiunilor atmosferice.

1.Alimentarea cu energie electrica - a cladirii se va executa conform proiectului intocmit de intreprinderea furnizoare si se face din reteaua de joasa tensiune unei firide de bransament amplasate la subsolul cladirii.Alimentarea tabloului general si de la firida de bransament.

Pentru ca tarifarea energiei electrice este separata aceasta implica existenta a doua tablouri generale:pentru lumina si forta.

Tablourile principale sunt legate la tabloul general si distribuie energia catre receptori prin intermediul unor tablouri secundare (unde e cazul).

Schema de distributie este radial magistrala.

Legatura dintre tablourile principale si tabloul general se face prin coloane principale.

Tablourile secundare asigura distributia energiei electrice direct la receptor prin circuite electrice .

Legatura dintre tablourile secundare si tablourile principale se face prin coloane secundare.Avand tarifare unitara,vom avea un contor de energie.

2.Instalatia electrica de iluminat si prize: comporta mai multe etape.In prima etapa se executacalculul fotometric.Pentru aceasta se numeroteaza fiecare incapere,se stabileste iluminarea medie,factorul de reflexie ai peretilor si tavanului,tipul corpului de iluminat.

Pentru determinrea numarului de corpuri de iluminat s-a folosit metoda factorului de utilizare.Factorul de utilizare se determina din tabel,conform indicelui incaperii,functie de tipul corpului de iluminat si in functie de coeficientul de reflexie al peretilor.Indicele incaperii se determina in functie de dimensiunlile incaperii si de inaltimea de atarnare a corpului de iluminat, pentru fiecare incapere s-a trecut la amplasarea lor in plan si repartizarea lor pe circuite.

Fiecare circuit de lumina s-a incarcat astfel incat sa nu depaseasca 12 locuri de priza,15 locuri de lampa in incapere,sa nu depaseasca 1200W.

Pentru instalatiile de prize sistemul de distributie este de tip radial de la doze centralizatoare la fiecare priza sau grup de prize.

Dozele centralizate se afla la parter si restul etajelor,iar dozele simple la subsol.Inaltimea de montaj a prizelor este de 0,4m la parter si etaje si de 1,5m la subsolul cladirii,centrala termica,centrala de ventilare si statie hidrofor.

Intrerupatoarele si comutatoarele se monteaza la Hp=1,5m.

Determinarea sectiunii conductoarelor electrice folosite in circuite si col 16516u2022q oane pentru iluminat rezulta din conditia de stabilitate termica la incalzire.

Instalatia electrica de iluminat de siguranta se dimensioneaza la fel ca cea pentru iluminatul normal.

La executarea circuitelor de iluminat normal se vor folosi conductoare FY1,5mm ,pentru circuite de priza FY 2,5mm ,iar pentru iluminatul de siguranta FY 1,5mm .

Conductoarele vor fi protejate in tuburi IPEY pt. traseele ingropate sau pt. traseele aparente PEL.

La executarea circuitelor de iluminat si prize se vor respecta obligatoriu traseele stabilite, modul de pozitionare si foarte strict etapele tehnologice dupa cum urmeaza:

a)     pe coridoare si holuri se vor executa peste placain tuburi IPEY intre doze centralizate.

b)    tuburile montate in diafragme se vor monta odata cu armatura si numai in pozitie verticala.

c)     extremitatea inferioara a tubului se va termina intr-o doza fixata de armatura si etansa pt a putea impiedica patrunderea apei.

d)    iluminatul de siguranta este alimentat inaintea tabloului principal.

In ceea ce priveste modul de executie al circuitelor de priza acestea se vor executa cu conductoare FY in tuburi IPEY pt trasee ingropate si PEL pt trasee aparente.

Montarea tuburilor in plan vertical se va realiza astfel:

pe zidarie de caramida direct sub tencuiala.

pe structura de beton tip diafragma se vor ingloba la tuburi,doze de aparat,sau doze de legatura.

Este interzisa montarea tuburilor de instalatii electrice de orice fel in grinzi,stalpi de rezistenta.

3.Instalatia de forta: cuprinde instalatia din punctul termic,centrala de

ventilare si statia de hidrofor.

Prin tema s-au dat puterile pentru motoare si automatizarea necesara.

Sectiunile cablurilor de alimentare a motoarelor s-au calculat pt fiecare motor in parte.

Determinarea sectiunii cablurilor de forta se face pe baza stabilitatii termice la incalzire.Alegerea sectiunii la incalzire s-a facut in functie de curentul nominal absorbit respectand relatia: In < Imax. In conducta respectiva.

In cazul motoarelor care pornesc cu dispozitiv stea-trinughi,pe portiunea cuprinsa intre acest dispozitiv si motor, alegerea sectiunii conductelor s-a facut in functie de curentul de faza al motorului.

Sectiunea rezultata s-a verificat la intensitatea de curent la pornirea motorului urmand sa fie mai mica de 35A/mm pt conducta din Cu.

Ca si pentru circuitele de forta coloanele se dimensioneazape baza sensibilitatii termice la incalzire.

Protectia circuitelor de forta se realizeaza la suprasarcina prin releu termic al contactorului de pornire si la scurtcircuit prin sigurantele fuzibile care se determina in functie de curentul de pornire.

Pornirea motoarelor s-a facut astfel:

pt motoare cu puteri pana la 5,5KW - pornire directa.

pt motoare cu puteri de 5,5KW si mai mari - pornire stea-triunghi.

S-a procedat astfel pt a exista la pornire curenti de pornire mari.

La pornirea in stea,curentul este de 1,73 ori mai mic decat curentul de linie pt pornirea directa.

La alegerea valorii curentilor pt dispozitivele de protectie se va tine seama de faptul ca protectia sa nu actioneze la curentii de prnire ai motoarelor.

Astfel la determinarea curentului nominal al fuzibilelor sigurantelor s-a tinut seama de coeficientul dat de sistemul de pornire si curentul de pornire respectand in acelasi timp relatia:

IF > IP/Kp.

IF < 3xImax in conductele protejate.

La coloane,curentul nominal al fuzibilelor sigurantelor trebuie sa fie mai mic decat curentul de calcul si se verifica cu relatia:  Imax abs=IpM + Im

Deci in functie de curentul de pornire al motorului cel mai mare si suma curentilor absorbiti de celelalte in functiune.

In acelasi timp IF nu va depasi 3xImaz abs. in conducta protejata.

La tabloul general de forta,la tabloul centralei termice si al salii de pompe s-au prevazut pe coloanele de alimentare a tablourilor respective,urmatoare: intrerupator parghie tripelar pt intreruperea tabloului cand se face o interventie si siguranta fuzibila pt realizarea protectiei la scurt-circuit a colonelor.

Pt masurarea energiei electrice consumate s-au prevazut  contori trifazici cu reductori de curent.

Reductorii de curent sunt dimensionati la curentul de calcul alegand curentul nominal in primarul reductorului mai mare sau cel mult egal decat IC luand valoarea standard,iar in secundar avand curentul de baza SA.

Pt masurarea curentului consumat s-au prevazut ampermetre cu reductori de curent.Reductorii de curent sunt dimensionati la curentul de calcul pt coloane avand grija ca, curentul din primarul acestuia sa fie mai mare.

4.Protectia impotriva tensiunilor accidentale de contact si impotriva tensiunilor atmosferice

Se realizeaza prin legarea la prize de pamant artificiala a tuturor tablourilor din cladire si a carcaselor tuturor motoarelor.

Tablourile generale de distributie se leaga la priza de pamant artificiala cu platbanda OL-Zn 25x4 mm.

Corpurile de iluminat din grupurile sanitare se vor lega la priza de pamant folosind conductori din Cu legat la nulul de protectie din doza cea mai apropiata.

La centrala termica, centrala de ventilare si statia de hidrofor tablourile se vor lega cu platbande de OL-Zn 25x4 mm la priza de pamant artificiala.

Corpurile de iluminat din subsol si din depozite,de tip etans se leaga la pamant cu conductor de Cu.

Instalatia de paratraznet se realizeaza pe acoperis.

Ea se copune din:

elemente de captare

elemente de coborare

elemente de legare

Elementele de captare se realizeaza din platbanda OL-Zn 25x4 mm, montata pe conturul exterior si pe toate elementele de constructie mai inalte decat nivelul terasei.

Calculul de predimensionare a sistemului de iluminat

Pt dimensionarea sistemului de iluminat se foloseste metoda factorului de utilizare.

Metoda se aplica in mod curent pt determinarea fluxului necesar realizarii unui anumit nivel de iluminare in planul util (de lucru al incaperii),de asemenea pt un corp de iluminat dat se poate determina iluminarea medie efectiva pe o singura suprafata a incaperii(plan util de lucru),fie iluminarile medii efective pe toate cele 3 planuri.

a)     planul util este un plan in care se desfasoara activitatea vizuala.Astfel in incaperile in care se scrie,deseneaza este un plan paralel cu pardoseala si situat la hu=0,85÷1,00m.

b)    planul de suspensie este masurat aproximativ fata de planul orizontal ce cuprinde conturul surselor.

c)     fluxul util u ca fiind fluxul necesar receptat de aria suprafetei utile.

d)    fluxul emis de sursele de lumina e si fluxul emis de sursa de iluminat d

Fluxul necesar este dat de relatia: nec=Em·S/u·Mf

unde:Em=iluminarea medie [lx]; S=suprafata utila[m ]; u=factor de utilizare; Mf= factor de mentinere a sursei de iluminat.

Numarul de lampi necesare intr-un sistem va fi: n= nec e

Sistemul de iluminat sa fie de tip general uniform distribuit si sa creeze reflectantele peretilor cu discontinuitatile care apar.

Factorii de utilizare pt planul util sunt dati pt fiecare tip de corp de iluminat de catre firma producatoare.

Daca numarul de surse este dat prin locuri impuse, se determina nr de corpuri de iluminat N:  N= nec cil cil=ni i

Calculul circuitelor electrice pt instalatia de lumina

1.Alegerea sectiunii conductorului si a tubului de protectie PARTER+ETAJ.

Determinarea curentului electric care trece prin circuitul respectiv:

In=Pi/Uf ·cosφ

Uf=220V pt alimentare prin CB

=230V pt alimentare prin PT

cosφ=factor de putere de iluminare:- incandescent=1 - fluorescent=0,95

2.Conductorul va fi cu izolatie din PVC(notat FY)

Pt a-l alege se pun conditiile:

-max admisibil:Imax>In

-sectiunea minima se ia in functie de folosire:

Smin=1,5mm pt lumina la conductoare din Cu → Imax=17A

3.Siguranta fuzibila

Conditiile de legare a sigurantei fuzibile sunt:

Ifuzibil=IF>In (5A).

LF25 -soclu de legatura fata pt maxim 25A.

In acest soclu se pot monta sigurantele fuzibile de valori:1,2,3,4,6,10,16,20,25 A.

Formarea circuitelor de lumina si prize parter

∑L1 ∑L2 ∑L3

4936W 5224W 5008W

Calculul circuitelor de lumina si prize

1.Calculul circuitelor de lumina de la subsol:

C1: Curentul nominal se determina cu relatia: In=Pi/Uf ·cosФ [A]

Pi =720 W,Uf =230 V,cosФ =0,95 → In = 3,295A

A.Alegerea conductorului:

Conductorul din Cu cu izolatie din PVC: FY.

Imax In , S Smin, Smin mm , Imax=17A.

Imax este dat in urmatoarele conditii:

temperatura mediului ambient este de +25°C.

temperatura admisibila izolatiei din PVC este de +70°C.

conductele active montate cate 3 in tubul de protectie.

Sf mm SN mm SPE mm

B.Tubul de protectie:

- tub cu armatura metalica tip PEL:

Alegerea tubului de protectie se face in functie de nr de conductoare care trec prin el si de sectiunea acestor conductoare:

Sf mm n conductoare = 3 alegem tub de protectie PEL Ф12,7

Solutia aleasa: 3FY 1,5/PEL 12,7.

C.Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 3,295A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

C2,C3,C5:

Pi =432 W  Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=1,977 A

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 1,977 A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =2A  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/2A.

C4:

Pi =864 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=3,954A

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 3,954 A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

2.Calculul circuitelor de lumina de la parter:

C1:

Pi =504 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=2,306A

A.Alegerea conductorului:

Conductorul din Cu cu izolatie din PVC: FY.

Imax In , S Smin, Smin mm , Imax=17A.

Imax este dat in urmatoarele conditii:

temperatura mediului ambient este de +25°C.

temperatura admisibila izolatiei din PVC este de +70°C.

conductele active montate cate 2 in tubul de protectie.

Sf mm SN mm SPE mm

B.Tubul de protectie:

- tub cu armatura metalica tip PVC: IPEY.

Alegerea tubului de protectie se face in functie de nr de conductoare care trec prin el si de sectiunea acestor conductoare:

Sf mm n conductoare = 2 alegem tub de protectie IPEY Ф12

Solutia aleasa: 2FY 1,5/IPEY 12.

C.Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 2,306A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

C2,C3:

Pi =360 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=1,647A.

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 1,647 A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =2A. Alegem o siguranta fuzibila LF25A/2A.

C4:

Pi =720 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=3,295A.

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 3,295A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

C5:

Pi =576 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=2,636A.

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 2,636A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

C6:

Pi =648 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=2,965A.

Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 2,965A

IF ≤ Imax IF ≤ 17A

Se alege IF =4A.  Alegem o siguranta fuzibila LF25A/4A.

3.Calculul circuitelor de priza de la parter:

Pi =2000 W Uf=230 V cosФ =0,95

In=Pi/Uf ·cosФ [A] In=9,153A.

A.Dimensionarea conductelor electrice: FY

Conductorul din Cu cu izolatie din PVC: FY.

Imax In , S Smin, Smin mm , Imax=24A

Imax este dat in urmatoarele conditii:

temperatura mediului ambient este de +25°C.

temperatura admisibila izolatiei din PVC este de +70°C.

conductele active montate cate 2 in tubul de protectie.

Sf mm SN mm SPE mm

B.Tubul de protectie:

Tub din PVC:IPEY.

Alegerea tubului de protectie se face in functie de nr de conductoare care trec prin el si de sectiunea acestor conductoare:

Sf mm n conductoare = 3 alegem tub de protectie IPEY Ф16

Solutia aleasa: 3FY 2,5/IPEY 16.

C.Siguranta fuzibila:

IF ≥ In IF ≥ 9,153A

IF ≤ Imax IF ≤ 24A

Se alege IF =10A   Alegem o siguranta fuzibila LF25A/10A.

Calculul coloanelor secundare de lumina si prize

A.Calculul coloanei secundare de lumina de la subsol

Pi=2880W

U =400V

cosФN=0,95  - pt circuitele de lumina

In=Pi/√3·U ·cosФN  In=4,375 A

a)Conductoare electrice:FY.

n=4 conductoare active

In ≤ Imax

Smin mm → Imax=31 A

SF mm SN mm SPE mm

b)Tubul de protectie:PEL.

SF mm n=5, PEL 25,5.

c)Siguranta fuzibila:

IF ≥ In In ≥ 4,375 A

IF ≤ Imax Imax=31 A IF=6 A

IF ≥ Imax aval + 2trepte IF ≥ 16 A

Imax aval=6A  Se alege LF25/6A.

d)Intreruptorul parghie tripolar:

Irupere≥ In

In 4,375 A

Irupere=12,5 A

IP201  Ini=25 A

B.Calculul coloanei secundare de lumina de la parter si etaje:

Pi=3168W U =400V cosФN=0,95 - pt circuitele de lumina

In=Pi/√3·U ·cosФN In=4,813 A

a)Conductoare electrice:FY.

n=4 conductoare active

In ≤ Imax

Smin mm → Imax=31 A

SF mm SN mm SPE mm

b)Tubul de protectie:PEL.

SF mm n=5, PEL 25,5.

c)Siguranta fuzibila:

IF ≥ In In ≥ 4,813 A

IF ≤ Imax Imax=31 A IF=6 A

IF ≥ Imax aval + 2trepte IF ≥ 16 A

Imax aval=6A  Se alege LF25/6A.

d)Intreruptorul parghie tripolar:

Irupere≥ In

In 4,813 A

Irupere=12,5 A

IP201  Ini=25 A

Calculul coloanei generale de lumina si prize

1.Calculul coloanei generale - cablul de la PT la TGL:

Pi=2880+3168·3W

U =400V

cosФN=0,95  - pt circuitele de lumina

In=Pi/√3·U ·cosФN  In=18,815 A

Se alege un cablu cu sectiunea nominala a conductorului din Cu de 4mm cu izolatia din PVC cu sarcina nominala admisa de 20 A cu temperatura de functionare admisa 70°C fara manta metalica.

2.Calculul sigurantelor fuzibile:

IF ≥ In CS

IF ≤ 3Imax

IF ≥ Imax(IF )+ 2trepte

Imax aval=6A 

In= CS·Pi/√3·U ·cosФN  In= 7,526 A

Se alege o siguranta fuzibila tip LF63/10A

3.Alegerea intrerupator manual tripolar tip parghie:

Irupere≥ In

In 7,526A

Irupere=12,5A

IP201  Ini=25A

4.Alegerea reductoarelor de curent (TIP Electroputere Craiova)

Inp ≥ 1,1 In Inp=40A Ins=5A

Se aleg 3 reductoare tip CIS de 40A

5.Alegerea ampermetrelor

Se aleg 3 ampermetre care sa masoare intre 0 si 40A

6.Alegerea contorului trifazat de energie activa: tip CAT 43

7.Alegerea cheii voltmetrice: tip CV 67

8.Alegerea voltmetrului:

alegem un voltmetru care sa masoare valori situate intre 0 si 400V.

Calculul instalatiei de forta

A.Calculul circuitelor de motoare cu pornire directa

1.Calculul motoarelor de 0,75KW

a)Dimensionarea conductelor electrice:

Pi=750W U=400V cosФ=0,82 η=0,73 Kp=6

In= Pi/√3·U·cosФ·η  In=1,808A

Ipornire=Kp· In Ipornire=10,851A.

sectiunea conductorului de faza este de 1,5mm rezulta curentul maxim admisibil este de 14A.

numarul de conductoare active este de 3.

Verificarea densitatii de curent de pornire:

Ipornire=Ipornire/SF Ipornire=7,234·10 A·m

Conductorul fiind din Cu rezulta ca densitatea de curent este mai mica decat cea admisibila (35A/mm ).

b)Alegerea tubului de protectie:

n=4 conductoare  SF =1,5·10 m

Alegem un tub de protectie PEL Ф12,7.

c)Alegerea contactorului:

Inc ≥ In

Inc ≥ 1,808 A.

Inc =6 A.

Ifc=20 A.

Alegem un contactor de tip TCA4000.

d)Alegerea releului termic:

Ireglaj= In  Ireglaj=1,808 A.

Iserviciu= Ireglaj Iserviciu=3,014 A.

Alegem un releu tip TSA 10 cu un current nominal de 10 A.

e)Alegerea sigurantei fuzibile:

If ≥ In  Kp

If ≥ Ip/K Ip=4,34 A.

Alegem o siguranta fuzibila tip LF25/6A.

2.Calculul motoarelor de 1,5 KW

a)Dimensionarea conductoarelor electrice:

Pi=1500 W U=400 V cosФ=0,85 η=0,77 Kp

In= Pi/√3·U·cosФ·η  In=3,308A

Ipornire=Kp· In Ipornire=21,502A.

sectiunea conductorului de faza este de 4mm rezulta curentul maxim admisibil este de 26A.

numarul de conductoare active este de 3.

Verificarea densitatii de curent de pornire:

Ipornire=Ipornire/SF Ipornire=5,379·10 A·m

Conductorul fiind din Cu rezulta ca densitatea de curent este mai mica decat cea admisibila (35A/mm ).

b)Alegerea tubului de protectie:

n=4 conductoare  SF =1,5·10 m

Alegem un tub de protectie PEL Ф17,9.

c)Alegerea contactorului:

Inc ≥ In

Inc ≥ 3,308 A.

Inc =6 A.

Ifc=20 A.

Alegem un contactor de tip TCA4000.

d)Alegerea releului termic:

Ireglaj= In

Ireglaj=3,308 A.

Iserviciu= Ireglaj

Iserviciu=5,513 A.

Alegem un releu tip TSA 10 cu un current nominal de 10 A.

e)Alegerea sigurantei fuzibile:

If ≥ In  Kp

If ≥ Ip/K Ip=8,601 A.

Alegem o siguranta fuzibila tip LF25/10A.

3.Calculul motoarelor de 2,2 KW

a)Dimensionarea conductoarelor electrice:

Pi=2200 W U=400 V cosФ=0,855 η=0,79 Kp

In= Pi/√3·U·cosФ·η  In=4,701A

Ipornire=Kp· In Ipornire=30,558A.

sectiunea conductorului de faza este de 6mm rezulta curentul maxim admisibil este de 34A.

numarul de conductoare active este de 3.

Verificarea densitatii de curent de pornire:

Ipornire=Ipornire/SF Ipornire=5,093·10 A·m

Conductorul fiind din Cu rezulta ca densitatea de curent este mai mica decat cea admisibila (35A/mm ).

b)Alegerea tubului de protectie:

n=4 conductoare  SF =1,5·10 m

Alegem un tub de protectie PEL Ф20.

c)Alegerea contactorului:

Inc ≥ In

Inc ≥ 4,701 A.

Inc =6 A.

Ifc=20 A.

Alegem un contactor de tip TCA4000.

d)Alegerea releului termic:

Ireglaj= In

Ireglaj=4,701 A.

Iserviciu= Ireglaj

Iserviciu=7,835 A.

Alegem un releu tip TSA 10 cu un current nominal de 10 A.

e)Alegerea sigurantei fuzibile:

If ≥ In  Kp

If ≥ Ip/K Ip=12,223 A.

Alegem o siguranta fuzibila tip LF25/16A.

4.Calculul motoarelor de 4 KW

a)Dimensionarea conductoarelor electrice:

Pi=4000 W U=400 V cosФ=0,86 η=0,8 Kp

In= Pi/√3·U·cosФ·η  In=8,391A

Ipornire=Kp· In Ipornire=54,54A.

sectiunea conductorului de faza este de 10mm rezulta curentul maxim admisibil este de 49A.

numarul de conductoare active este de 3.

Verificarea densitatii de curent de pornire:

Ipornire=Ipornire/SF Ipornire=4,091·10 A·m

Conductorul fiind din Cu rezulta ca densitatea de curent este mai mica decat cea admisibila (35A/mm ).

b)Alegerea tubului de protectie:

n=4 conductoare  SF =1,5·10 m

Alegem un tub de protectie PEL Ф25,5.

c)Alegerea contactorului:

Inc ≥ In

Inc ≥ 8,391 A.

Inc =10 A.

Ifc=25 A.

Alegem un contactor de tip TCA4005.

d)Alegerea releului termic:

Ireglaj= In

Ireglaj=8,391 A.

Iserviciu= Ireglaj

Iserviciu=13,985 A.

Alegem un releu tip TSA 10 cu un current nominal de 10 A.

e)Alegerea sigurantei fuzibile:

If ≥ In  Kp

If ≥ Ip/K Ip=21,816 A.

Alegem o siguranta fuzibila tip LF25/25A.

B.Calculul circuitelor de motoare cu pornire stea-triunghi:

1.Calculul motoarelor de 5,5 KW-acest motor se porneste in regim stea-triunghi:

a)Dimensionarea conductoarelor electrice:

Pi=5500 W U=400 V cosФ=0,865 η=0,83 Kp

In= Pi/√3·U·cosФ·η  In=11,057A

In stea= In In stea=6.384A.

Ipornire=Kp· In stea Ipornire=44,687A.

sectiunea conductorului de faza este de 10mm rezulta curentul maxim admisibil este de 49A.

numarul de conductoare active este de 3.

Verificarea densitatii de curent de pornire:

Ipornire=Ipornire/SF Ipornire=4,469·10 A·m

Conductorul fiind din Cu rezulta ca densitatea de curent este mai mica decat cea admisibila (35A/mm ).

b)Alegerea tubului de protectie:

n=4 conductoare  SF =1,5·10 m

Alegem un tub de protectie PEL Ф25,5.

c)Alegerea contactorului:

Inc ≥ In  Inc ≥ 11,057 A.

Inc =16 A.  Ifc=35 A.

Alegem un contactor de tip TCA4009.

d)Alegerea releului termic:

Ireglaj= In

Ireglaj=6,384 A.

Iserviciu= Ireglaj

Iserviciu=10,64 A.

Alegem un releu tip TSA 10 cu un current nominal de 10 A.

e)Alegerea sigurantei fuzibile:

If ≥ In  Kp

If ≥ Ip/ √3 ·Kf If=10,32 A.

Alegem o siguranta fuzibila tip LF25/16A.