Documente online.
Zona de administrare documente. Fisierele tale
Am uitat parola x Creaza cont nou
 HomeExploreaza
upload
Upload




Proiectarea fundatiilor continue sub stalpi

Arhitectura constructii


N=23

Proiectarea fundatiilor continue sub stalpi



Se va proiecta prin metoda aproximativa si metoda Winkler o fundatie pentru cladirea proiectata.

Se cere sa se proiecteze fudatiile unui bloc de locuinte avand ca regim de inaltime P+10 etaje cu o structura de rezistenta pe cadre de beton armat.Din calcul static efectuat au rezultat momentele incovoietoare si fortele axiale (calculate in gruparea fundamentala) adoptandu-se ca sistem de fundare solutia de fundatii pe retele de grinzi.Dupa repartizarea sarcinilor axiale din noduri pe directie longitudinala si transversala se vor calcula fundatiile pentru o grinda longitudinala si una transversala in ipotezele:

a.Metoda aproximativa-se va calcula grinda longitudinala si transversala incarcata cu forte si momente.

b.Ipoteza deformatiilor elastice locale(Winkler)- se va calcula grinda transversala incarcata cu forte si momente si se va face armarea pentru aceasta grinda.

Stalpii vor avea sectiunea dreptunghiulara (45x55)cm2,iar grinzile sectiunea in T.

Date numerice personale: B-B∩2-2 

- Hg=1,30 m Ks=2.35

- Bx=1.75m ∩ - Bx=1.55m

- By=1.55m - By=1.65m

1.1 Calculul momentelor de inertie a grinzilor

a)     Pentru grinzile A-A≡ D-D :

b)     Pentru grinzile B-B≡ C-C

c)      Pentru grinzile 1-1≡ 5-5:

d)     Pentru grinzile 2-2≡3-3≡4-4:

1.2.Calculul lungimilor elastice ale grinzilor

BC10 ;Eb=270000daN/cm2

a)      pentru grinzile longitudinale A-A≡ D-D 

b)      pentru grinzile longitudinale B-B C-C

c)      pentru grinzile 1-1

d)      pentru grinzile 2-2

1.3.Calculul incarcarilor in nodurile centrale(7,8,9,12,13,14)

1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile transversale marginale(6,10,11,15)

pentru

1.5.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile longitudinale marginale(2,3,4,17,18,19)

pentru

1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de colt (1,5,16,20)

pentru

pentru

1.Metoda aproximativa pentru grinda longitudinala B-B

1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie

1.1.Calculul rezultantei incarcarilor

1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale

1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei

ml=1,6 q=Df g

Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:

, unde ;

2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare

472.7 878.1 878.1 878.1 472.7


A 1 a 2 b 3 c 4 d 5 B

1,1 6 6 6 6 1.1

2.1.Calculul fortei taietoare

TB=0

T6st=136.631.1=150.29kN

T6dr= T6st-472.7=150.29-472.7=-322.41kN

T7st= 136.63 7.1-472.7=497.37kN

T7dr= T7st-878.1=497.37-878.1=-380.73kN

T8st= 136.63 13.1-472.7-878.1=439.05kN

T8dr= T8st-878.1=439.05-878.1=-439.05kN

T9st= 136.63 19.1-472.7-878.12=380.73kN

T9dr= T9st-878.1=380.73-878.1=-497.37kN

T10st= 136.63 25.1-472.7-878.13=322.41kN

T10dr= T10st-878.1=322.41-878.1=-555.69kN

TB= 136.63 26.2-472.72-878.13=0kN

2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor

MB=0

M6st=136.631.12/2=82.66kNm

M6dr= M6st-79.43=3.23kNm

M7st= 136.63 7.12/2-79.43-472.76=528.13kNm

M7dr= M7st-158.85=369.28kNm

M8st= 136.63 13.12/2-79.43-158.85-472.712-878.16=544.26kNm

M8dr= M8st+158.85=703.11kNm

M9st= 136.63 19.12/2-79.43-472.718-878.118=528.17kNm

M9dr= M9st+158.85=687.02kNm

M10st= 136.63 25.12/2-79.43+158.85-472.724-878.136=162.15kNm

M10dr= M10st+79.43=241.58kNm

MB= 136.63 26.22/2+158.85-472.726.2-878.139.3=158.93kNm

2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor

M6st=82.66-6.67=75.99kNm

M6dr= 3.23-6.67=3.44kNm

M7st= 528.13-43.07=485.06kNm

M7dr= 369.28-43.07=326.21kNm

M8st= 544.26-79.47=464.79kNm

M8dr= 703.11-79.47=623.64kNm

M9st= 528.17-115.86=412.31kNm

M9dr= 687.02-115.86=571.16kNm

M10st=162.15-152.58=9.57kNm

M10dr= 241.58-152.26=89.32kNm

MB=158.93-158.93=0kNm

2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuri

Ma=136.634.12/2-472.73-79.43=-349.15kNm

Mb=136.6310.12/2-472.79-878.13-79.43-158.85=-158.07kNm

Mc=136.6316.12/2-472.715-158.85+158.85-878.112-79.43=0.8kNm

Md=136.6322.12/2-472.721-878.127-158.85+158.85+158.85-79.43=-190.25kNm

2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri

Ma=-349.15-24.87=-74.02kNm

Mb=-158.07-61.27=-219.34kNm

Mc=0.8-97.66=-96.86kNm

Mc=-190.25-134.06=-324.31kNm

3.Metoda aproximativa pentru grinda transversala 2-2

1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.

1.1.Calculul rezultantei incarcarilor

1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale

1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei

ml=1,6 q=Df g

Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:

, unde ;

2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare

1176.5 861.7 861.7 1176.5


A 1 a 2 b 3 c 4 B

1,1 4.8 4.8 4.8 1.1

2.1.Calculul fortei taietoare

TA=0

T2st=245.581.1=270.14kN

T2dr= T2st-1176.5=-906.36kN

T7st= 245.58 5.9-1176.5=272.42kN

T7dr= T7st-1146.5=-874.08kN

T12st= 245.58 10.7-1176.5-861.7=589.5kN

T12dr= T12st-861.7=-272.2kN

T17st= 245.58 15.5-1176.5-861.72=906.59kN

T17dr= T17st-861.7=44.89kN

TB= 245.58 16.6-1176.52-861.72=0.23kN

2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor

MA=0

M2st=245.581.12/2=148.58kNm

M2dr= M2st-47.915=100.65kNm

M7st= 245.58 5.92/2-47.915-1176.54.8=-1420.8kNm

M7dr= M7st-95.83=-1516.6kNm

M12st= 245.58 10.72/2-47.915-95.83-1176.59.6-861.74.8=-1516.08kNm

M12dr= M12st+95.83=-1420.2kNm

M17st= 245.58 15.52/2-47.915-1176.514.4-861.714.4=102.3kNm

M17dr= M17st+47.915=150.2kNm

MB= 245.58 16.62/2+47.915+95.83-1176.516.6-861.716.6=145.64kNm

2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor

MA=0

M2st=148.58-9.65=138.9kNm

M2dr= 100.65-9.65=91kNm

M7st= -1420.8-51.76=-1472.56kNm

M7dr= -1516.6-51.76=1568.36kNm

M12st= -1516.08-93.87=-1609.95kNm

M12dr= -1420.2-93.87=-1514.07kNm

M17st= 102.3-135.99=-33.69kNm

M17dr= 150.2-135.99=-14.21kNm

MB= 145.64-145.64=0kNm

2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuri

Ma=245.583.52/2-1176.52.4-47.915=-1367.33kNm

Mb=245.588.32/2-1176.57.2-861.72.4-47.915-95.77=-2223.56kNm

Mc=245.5813.12/2-1176.512-95.77+95.77-861.77.2-47.915=701.84kNm

2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri

Ma=-1367.33-30.71=1398.04kNm

Mb=-2223.56-72.82=-2296.38kNm

Mc=701.84-114.93=586.91kNm

IPOTEZA DEFORMATIILOR ELASTICE LOCALE (METODA WINKLER)

1. Se va calcula grinda longitudinala 2-2 incaracata cu fortele concentrate

k=1.5daN/cm2

Determinarea fortelor fictive:

Datorita simetriei de incarcare V1=V4 si V2=V3 . Fortele fictive vor rezulta din conditiile puse in capatul A al grinzii: MA=0 , TA=0.

Influenta fortelor V3 si V4, se poate neglija, deoarece se afla la distanta mare .

Sectiunea 1

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

M

Q

V1

1.69

0.1630

0.2054

0.02120

0.3427

0

V2

0.56

0.7863

0.1788

0.48255

0

- 0.2413

0.16

0.9757

0.6975

0.83658

1,368.8350

491.9502

0.88

0.5815

0.0575

0.26201

82.6251

112.8868

1.60

0.1947

0.2077

0.00648

298.6196

2.79212

2.32

0.0047

0.1386

0.06694

272.0345

39.36409

715.5559

- 646.9933

Sectiunea 1(verificare)

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

1.69

0.1630

- 0.2054

- 0.02120

- 715.5189

22.1292

0.56

0.7863

0.1788

0.48255

- 800.2525

647.0932

0.16

0.9757

0.6975

0.83658

1,368.8350

491.9502

0.88

0.5815

- 0.0575

0.26201

82.6251

112.8868

1.60

0.1947

- 0.2077

- 0.00648

- 298.6196

2.7921

2.32

0.0047

- 0.1386

- 0.06694

- 272.0345

39.3641

3.05

- 0.0428

- 0.0516

- 0.04722

-

-

4.17

- 0.0212

0.0053

- 0.00793

-

-

Y1=p1/k=

cm

Sectiunea 2

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

1.85

0.1078

0.1945

0.04335

- 677.5841

45.2608

0.73

0.6827

0.0402

0.36143

- 179.8807

484.6766

-

1.0000

1.0000

1.00000

1,962.6169

588.0500

0.72

0.6875

0.0456

0.36656

65.6352

157.9327

1.44

0.2667

0.2039

0.03138

- 293.1875

13.5199

2.16

0.0323

0.1603

0.06400

- 314.6288

37.6350

2.88

0.0398

0.0683

0.05407

305.7754

72.5081

4.01

0.0256

0.0021

0.01178

7.2033

12.2975

875.9496

135.9156

Sectiunea 3

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

2.03

0.0595

- 0.1759

- 0.05821

- 613.0599

60.7714

0.91

0.5672

- 0.0689

0.24910

308.5665

334.0482

0.18

0.9714

0.6726

0.82199

1,320.0692

483.3733

0.54

0.7998

0.2009

0.50037

288.8731

215.5833

1.26

0.3577

- 0.1830

0.08731

- 263.2107

37.6167

1.83

0.1146

- 0.1964

- 0.04085

- 385.3753

24.0246

2.70

- 0.0323

- 0.0890

- 0.06063

398.2415

81.2997

3.83

- 0.0306

- 0.0030

- 0.01684

10.6270

17.5761

1,043.4775

204.3453

Y3=p3/k=

cm

y2=p2/k=

cm

Sectiunea 4

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

Y4=p4/k=

cm

Sectiunea 5

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

Y5=p5/k=

cm

Sectiunea 6

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

Y6=p6/k=

cm

Sectiunea 7

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y7=p7/k=

cm

Sectiunea 8

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y8=p8/k=

cm

Sectiunea 9

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

Y9=p9/k=

cm

Sectiunea 10

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

Y10=p10/k=

cm

Sectiunea 11

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y11=p11/k=

cm

Sectiunea 12

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y12=p12/k=

cm

Sectiunea 13

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y13=p13/k=

cm

Sectiunea 14

Forta

X

Le

ξ

φ1

φ3

φ4

p

M

Q

y14=p14/k=

cm

a) Armarea sectiunii 1


Document Info


Accesari: 3334
Apreciat: hand-up

Comenteaza documentul:

Nu esti inregistrat
Trebuie sa fii utilizator inregistrat pentru a putea comenta


Creaza cont nou

A fost util?

Daca documentul a fost util si crezi ca merita
sa adaugi un link catre el la tine in site


in pagina web a site-ului tau.




eCoduri.com - coduri postale, contabile, CAEN sau bancare

Politica de confidentialitate | Termenii si conditii de utilizare




Copyright © Contact (SCRIGROUP Int. 2024 )