N=23
Se va proiecta prin metoda aproximativa si metoda Winkler o fundatie pentru cladirea proiectata.
Se cere sa se proiecteze fudatiile unui bloc de locuinte avand ca regim de inaltime P+10 etaje cu o structura de rezistenta pe cadre de beton armat.Din calcul static efectuat au rezultat momentele incovoietoare si fortele axiale (calculate in gruparea fundamentala) adoptandu-se ca sistem de fundare solutia de fundatii pe retele de grinzi.Dupa repartizarea sarcinilor axiale din noduri pe directie longitudinala si transversala se vor calcula fundatiile pentru o grinda longitudinala si una transversala in ipotezele:
a.Metoda aproximativa-se va calcula grinda longitudinala si transversala incarcata cu forte si momente.
b.Ipoteza deformatiilor elastice locale(Winkler)- se va calcula grinda transversala incarcata cu forte si momente si se va face armarea pentru aceasta grinda.
Stalpii vor avea sectiunea dreptunghiulara (45x55)cm2,iar grinzile sectiunea in T.
Date numerice personale: B-B∩2-2
- Hg=1,30 m Ks=2.35
- Bx=1.75m ∩ - Bx=1.55m
- By=1.55m - By=1.65m
1.1 Calculul momentelor de inertie a grinzilor
a) Pentru grinzile A-A≡ D-D :
b) Pentru grinzile B-B≡ C-C
c) Pentru grinzile 1-1≡ 5-5:
d) Pentru grinzile 2-2≡3-3≡4-4:
1.2.Calculul lungimilor elastice ale grinzilor
BC10 ;Eb=270000daN/cm2
a) pentru grinzile longitudinale A-A≡ D-D
b) pentru grinzile longitudinale B-B C-C
c) pentru grinzile 1-1
d) pentru grinzile 2-2
1.3.Calculul incarcarilor in nodurile centrale(7,8,9,12,13,14)
1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile transversale marginale(6,10,11,15)
pentru
1.5.Calculul incarcarilor in nodurile de pe grinzile longitudinale marginale(2,3,4,17,18,19)
pentru
1.4.Calculul incarcarilor in nodurile de colt (1,5,16,20)
pentru
pentru
1.Metoda aproximativa pentru grinda longitudinala B-B
1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie
1.1.Calculul rezultantei incarcarilor
1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale
1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei
ml=1,6 q=Df g
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
, unde ;
2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare
472.7 878.1 878.1 878.1 472.7
A 1 a 2 b 3 c 4 d 5 B
1,1 6 6 6 6 1.1
2.1.Calculul fortei taietoare
TB=0
T6st=136.631.1=150.29kN
T6dr= T6st-472.7=150.29-472.7=-322.41kN
T7st= 136.63 7.1-472.7=497.37kN
T7dr= T7st-878.1=497.37-878.1=-380.73kN
T8st= 136.63 13.1-472.7-878.1=439.05kN
T8dr= T8st-878.1=439.05-878.1=-439.05kN
T9st= 136.63 19.1-472.7-878.12=380.73kN
T9dr= T9st-878.1=380.73-878.1=-497.37kN
T10st= 136.63 25.1-472.7-878.13=322.41kN
T10dr= T10st-878.1=322.41-878.1=-555.69kN
TB= 136.63 26.2-472.72-878.13=0kN
2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor
MB=0
M6st=136.631.12/2=82.66kNm
M6dr= M6st-79.43=3.23kNm
M7st= 136.63 7.12/2-79.43-472.76=528.13kNm
M7dr= M7st-158.85=369.28kNm
M8st= 136.63 13.12/2-79.43-158.85-472.712-878.16=544.26kNm
M8dr= M8st+158.85=703.11kNm
M9st= 136.63 19.12/2-79.43-472.718-878.118=528.17kNm
M9dr= M9st+158.85=687.02kNm
M10st= 136.63 25.12/2-79.43+158.85-472.724-878.136=162.15kNm
M10dr= M10st+79.43=241.58kNm
MB= 136.63 26.22/2+158.85-472.726.2-878.139.3=158.93kNm
2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor
M6st=82.66-6.67=75.99kNm
M6dr= 3.23-6.67=3.44kNm
M7st= 528.13-43.07=485.06kNm
M7dr= 369.28-43.07=326.21kNm
M8st= 544.26-79.47=464.79kNm
M8dr= 703.11-79.47=623.64kNm
M9st= 528.17-115.86=412.31kNm
M9dr= 687.02-115.86=571.16kNm
M10st=162.15-152.58=9.57kNm
M10dr= 241.58-152.26=89.32kNm
MB=158.93-158.93=0kNm
2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuri
Ma=136.634.12/2-472.73-79.43=-349.15kNm
Mb=136.6310.12/2-472.79-878.13-79.43-158.85=-158.07kNm
Mc=136.6316.12/2-472.715-158.85+158.85-878.112-79.43=0.8kNm
Md=136.6322.12/2-472.721-878.127-158.85+158.85+158.85-79.43=-190.25kNm
2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri
Ma=-349.15-24.87=-74.02kNm
Mb=-158.07-61.27=-219.34kNm
Mc=0.8-97.66=-96.86kNm
Mc=-190.25-134.06=-324.31kNm
3.Metoda aproximativa pentru grinda transversala 2-2
1.Verificarea presiunii terenului de sub fundatie.
1.1.Calculul rezultantei incarcarilor
1.2. Calculul greutatii grinzii si a incarcarii totale
1.3.Presiunea efectiva sub talpa fundatiei
ml=1,6 q=Df g
Terenul de fundare prezinta urmatoarele caracteristici:
, unde ;
2.Calcul static si de dimensionare a grinzii de fundare
1176.5 861.7 861.7 1176.5
A 1 a 2 b 3 c 4 B
1,1 4.8 4.8 4.8 1.1
2.1.Calculul fortei taietoare
TA=0
T2st=245.581.1=270.14kN
T2dr= T2st-1176.5=-906.36kN
T7st= 245.58 5.9-1176.5=272.42kN
T7dr= T7st-1146.5=-874.08kN
T12st= 245.58 10.7-1176.5-861.7=589.5kN
T12dr= T12st-861.7=-272.2kN
T17st= 245.58 15.5-1176.5-861.72=906.59kN
T17dr= T17st-861.7=44.89kN
TB= 245.58 16.6-1176.52-861.72=0.23kN
2.2.Calculul momentelor incovoietoare in dreptul stalpilor
MA=0
M2st=245.581.12/2=148.58kNm
M2dr= M2st-47.915=100.65kNm
M7st= 245.58 5.92/2-47.915-1176.54.8=-1420.8kNm
M7dr= M7st-95.83=-1516.6kNm
M12st= 245.58 10.72/2-47.915-95.83-1176.59.6-861.74.8=-1516.08kNm
M12dr= M12st+95.83=-1420.2kNm
M17st= 245.58 15.52/2-47.915-1176.514.4-861.714.4=102.3kNm
M17dr= M17st+47.915=150.2kNm
MB= 245.58 16.62/2+47.915+95.83-1176.516.6-861.716.6=145.64kNm
2.3.Corectarea momentelor incovoietoare din dreptul stalpilor
MA=0
M2st=148.58-9.65=138.9kNm
M2dr= 100.65-9.65=91kNm
M7st= -1420.8-51.76=-1472.56kNm
M7dr= -1516.6-51.76=1568.36kNm
M12st= -1516.08-93.87=-1609.95kNm
M12dr= -1420.2-93.87=-1514.07kNm
M17st= 102.3-135.99=-33.69kNm
M17dr= 150.2-135.99=-14.21kNm
MB= 145.64-145.64=0kNm
2.4.Calculul momentelor incovoietoare in campuri
Ma=245.583.52/2-1176.52.4-47.915=-1367.33kNm
Mb=245.588.32/2-1176.57.2-861.72.4-47.915-95.77=-2223.56kNm
Mc=245.5813.12/2-1176.512-95.77+95.77-861.77.2-47.915=701.84kNm
2.5.Corectarea momentelor incovoietoare din campuri
Ma=-1367.33-30.71=1398.04kNm
Mb=-2223.56-72.82=-2296.38kNm
Mc=701.84-114.93=586.91kNm
IPOTEZA DEFORMATIILOR ELASTICE LOCALE (METODA WINKLER)
1. Se va calcula grinda longitudinala 2-2 incaracata cu fortele concentrate
k=1.5daN/cm2
Determinarea fortelor fictive:
Datorita simetriei de incarcare V1=V4 si V2=V3 . Fortele fictive vor rezulta din conditiile puse in capatul A al grinzii: MA=0 , TA=0.
Influenta fortelor V3 si V4, se poate neglija, deoarece se afla la distanta mare .
Sectiunea 1 | ||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
M |
Q |
V1 |
1.69 |
0.1630 |
0.2054 |
0.02120 |
0.3427 |
0 |
||
V2 |
0.56 |
0.7863 |
0.1788 |
0.48255 |
0 |
- 0.2413 |
||
0.16 |
0.9757 |
0.6975 |
0.83658 |
1,368.8350 |
491.9502 |
|||
0.88 |
0.5815 |
0.0575 |
0.26201 |
82.6251 |
112.8868 |
|||
1.60 |
0.1947 |
0.2077 |
0.00648 |
298.6196 |
2.79212 |
|||
2.32 |
0.0047 |
0.1386 |
0.06694 |
272.0345 |
39.36409 |
715.5559 |
- 646.9933 |
Sectiunea 1(verificare) | ||||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
|
1.69 |
0.1630 |
- 0.2054 |
- 0.02120 |
- 715.5189 |
22.1292 |
|||||
0.56 |
0.7863 |
0.1788 |
0.48255 |
- 800.2525 |
647.0932 |
|||||
0.16 |
0.9757 |
0.6975 |
0.83658 |
1,368.8350 |
491.9502 |
|||||
0.88 |
0.5815 |
- 0.0575 |
0.26201 |
82.6251 |
112.8868 |
|||||
1.60 |
0.1947 |
- 0.2077 |
- 0.00648 |
- 298.6196 |
2.7921 |
|||||
2.32 |
0.0047 |
- 0.1386 |
- 0.06694 |
- 272.0345 |
39.3641 |
|||||
3.05 |
- 0.0428 |
- 0.0516 |
- 0.04722 |
- |
- |
|||||
4.17 |
- 0.0212 |
0.0053 |
- 0.00793 |
- |
- |
|||||
Y1=p1/k= |
cm |
Sectiunea 2 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
1.85 |
0.1078 |
0.1945 |
0.04335 |
- 677.5841 |
45.2608 |
||||
0.73 |
0.6827 |
0.0402 |
0.36143 |
- 179.8807 |
484.6766 |
||||
- |
1.0000 |
1.0000 |
1.00000 |
1,962.6169 |
588.0500 |
||||
0.72 |
0.6875 |
0.0456 |
0.36656 |
65.6352 |
157.9327 |
||||
1.44 |
0.2667 |
0.2039 |
0.03138 |
- 293.1875 |
13.5199 |
||||
|
2.16 |
0.0323 |
0.1603 |
0.06400 |
- 314.6288 |
37.6350 |
|||
2.88 |
0.0398 |
0.0683 |
0.05407 |
305.7754 |
72.5081 |
||||
4.01 |
0.0256 |
0.0021 |
0.01178 |
7.2033 |
12.2975 |
||||
875.9496 |
135.9156 |
Sectiunea 3 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
2.03 |
0.0595 |
- 0.1759 |
- 0.05821 |
- 613.0599 |
60.7714 |
||||
0.91 |
0.5672 |
- 0.0689 |
0.24910 |
308.5665 |
334.0482 |
||||
0.18 |
0.9714 |
0.6726 |
0.82199 |
1,320.0692 |
483.3733 |
||||
0.54 |
0.7998 |
0.2009 |
0.50037 |
288.8731 |
215.5833 |
||||
1.26 |
0.3577 |
- 0.1830 |
0.08731 |
- 263.2107 |
37.6167 |
||||
1.83 |
0.1146 |
- 0.1964 |
- 0.04085 |
- 385.3753 |
24.0246 |
||||
2.70 |
- 0.0323 |
- 0.0890 |
- 0.06063 |
398.2415 |
81.2997 |
||||
3.83 |
- 0.0306 |
- 0.0030 |
- 0.01684 |
10.6270 |
17.5761 |
||||
1,043.4775 |
204.3453 |
||||||||
Y3=p3/k= |
cm |
y2=p2/k= |
cm |
Sectiunea 4 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
Y4=p4/k= |
cm |
Sectiunea 5 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
Y5=p5/k= |
cm |
Sectiunea 6 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
| |||||||||
Y6=p6/k= |
cm |
Sectiunea 7 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y7=p7/k= |
cm |
Sectiunea 8 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y8=p8/k= |
cm |
Sectiunea 9 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
Y9=p9/k= |
cm |
Sectiunea 10 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
| |||||||||
Y10=p10/k= |
cm | ||||||||
Sectiunea 11 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y11=p11/k= |
cm |
Sectiunea 12 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y12=p12/k= |
cm |
Sectiunea 13 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y13=p13/k= |
cm |
Sectiunea 14 | |||||||||
Forta |
X |
Le |
ξ |
φ1 |
φ3 |
φ4 |
p |
M |
Q |
y14=p14/k= |
cm |
a) Armarea sectiunii 1
|