Camere de stingere ale arcului
electric.
Conditii necesare întreruperii circuitelor
Medii de stingere
Tehnica întreruperii circuitelor in functie de mediul de stingere
a. Aerul atmosferic mediu de stingere al arcului electric
i. Efectul de electrod si nisa
ii. Suflaj magnetic . Pereti reci
b. Vidul mediu de stingere al arcului
c. Rupere în ulei
d. Rupere în SF6
e. Materialul granulat
Conditii necesare întreruperii circuitelor electrice.
Întrerupere ideala
Rezistenta acestui întrerupator trebuie sa treaca instantaneu din zero în valoare infinita.
Timpul fizic de întrerupere trebuie sa fie de ordinul micro pâna la 1 ms. când dt tinde spre zero supratensiunile Ldi/dt tind la infinit
Dezavantaj -supratensiunile Ldi/dt tind la infinit când dt tinde spre zero. Efecte -strapungerea mediului dintre contacte- formarea arcului electric in spatiul dintre contacte sub forma unui canal
Actiune mediului Daca mediul dintre contacte actioneaza cu o energie mare asupra acestui canal reuseste sa-l stranguleze si arcul se stinge.
Energia necesara strangularii canalului ionizat raportata la purtatorii de sarcina din acest canal poarta denumirea de tensiune de refacere dielectrica sau tensiune de tinere
Conditii de strangulare intre tensiunea ce stranguleaza canalul Ud si tensiunea ce mentine acest canal.(tensiunea tranzitorie de restabilire U r) .
tensiunea de arc si tensiunea de restabilire . Ua(t) sa fie superioara tensiunii oscilante de restabilire Ur(t);
corelarea intre tensiunea de tinere si tensiunea de restabilire. Ut(t) sa fie superioara tensiunii oscilante de restabilire Ur(t).
Tensiuni la trecerea prin zero a curentului
viteza de crestere a tensiunea de tinere > viteza de crestere a TTR
Parametrii ai tensiunii tranzitorii de restabilire(CEI 60056 )
Tensiunea nominala a retelei (kV) |
|
|
|
|
|
|
Valoarea de vârf a TTR Umax (kV) |
|
|
|
|
|
|
Timp de crestere a TTR (ms) |
|
|
|
|
|
|
Viteza de crestere a TTR Umax/t (106kV/s) |
|
|
|
|
|
|
Corelari ale tensiunilor la stingerea arcului
Caracteristicile mediului de stingere:
sa aiba o conductivitate termica ridicata în special în faza de stingere a arcului electric (l mare la T mare) ;
sa aiba o tensiune de refacere a dielectricului (tinere) cât mai ridicata cu un timp de refacere dielectrica cât mai redus ;
la temperaturi înalte sa prezinte o conductivitate electrica ridicata pentru a reduce la minim rezistenta arcului electric. Reducerea rezistentei arcului implica pierderi Joule - Lentz reduse în coloana de arc deci energie mica a coloanei arcului;
la temperaturi joase conductivitatea electrica trebuie sa fie cât mai redusa, apropiata de a materialului izolant pentru a face cât mai simpla restabilirea tensiunii.
Calitatea de material izolant a unui mediu este masurata prin tensiunea de strapungere dielectrica dintre contacte care depinde de presiunea si distanta dintre electrozi.
Curbele lui Paschen prezinta tensiunea de strapungere (în KV) functie de distanta dintre electrozi si presiune, având trei zone de dependenta functie de produsul distanta electrozi si presiune:
* zona de presiune înalta (1 - 10) bar cm în care tensiunea de strapungere este proportionala cu presiunea si distanta dintre contacte;
* zona de presiune scazuta (0,1 - 0,0001)bar cm în care tensiunea de strapungere are un minim cuprins între 200 - 600 V dependent de tipul mediului;
zona de vid absolut în care tensiunea de strapungere depinde de distanta dintre contacte si suprafata contactelor.
Mediile cele mai utilizate în camerele de stingere sunt:
aerul,
vidul avansat,
hexaflorura de sulf (SF6)
materialul granulat (nisip de cuart).
Stingerea arcului presupune:
sa furnizez coloanei arcului o tensiune mai mica decat cea necesara sau
procesele de deionizare sa fie mai puternice decat cele de ionizare sau energetric sau
extragere de caldura din coloana arcului mai mult decat se dezvolta
Realizarea acestor conditii este posibila prin actiunea unei forte (de orice natura ) care sa actioneze asupra coloanei de arc , forta care sa alungesca sau sa intensifice schimburile energetice intre colana si mediul de stingere
3.1 Aerul atmosferic mediu de stingere al arcului electric
Proprietati la presiunea atmosferica
timp de refacere dielectrica destul de ridicat (10ms)
tensiune de strapungere de 30 KV/cm.
Principii de stingere Arcul electric ce se formeaza între contacte trebuie, pentru a fi stins, sa fie alungit artificial prin suflaj magnetic sau prin divizarea coloanei arcului electric într-o suma de arcuri scurte si alungite sub efectul de electrod si nisa.
a. Efectul de electrod si nisa
tensiunea
necesara arcului electric (relatia Ayrton) >26V
Efectul de electrod consta în divizarea arcului în n segmente în scopul cresterii de n ori a caderii de tensiune dintre electrozi.
Efectul de electrod
În situatia divizarii în n segmente ecuatia de stingere a arcului (tensiunea necesara arcului >TTR ) este:
g factor de oscilatie (
relatie din care la "tensiunea de utilizare cunoscuta" a retelei se poate determina numarul de "placute" din camera de
stingere (gl1 astfel:
cu a (100 - 200)V functie de curent (I=400 - 10)A
Efectul de electrod este întotdeauna asociat cu efectul de nisa. Coloana arcului electric ce se formeaza între piesele de contact poate fi asociata cu un conductor electric fluid (model cilindric) situat în vecinatatea unor placi feromagnetice.
Forta pe unitatea de lungime a coloanei arcului electric este:
unde 2a -
distanta între coloana arcului si imaginea ei, I - curentul din
coloana arcului,
- factor de corectie al fortei ce
caracterizeaza gradul de umplere a camerei de stingere cu N
placute feromagnetice de grosime e.
Efect de nisa
Principiul de stingere descris este frecvent utilizat la stingerea arcului electric c.a. în contactoarele si întrerupatoarele de joasa tensiune.
Aplicatie
Rezolvare:
Întrucât este utilizat pentru pornirea unui motor asincron cu colivie în regim
AC-3 trebuie sa suporte curentul limita . Acestui curent îi corespunde o valoare a tensiunii de
calcul a=50. Numarul de intervale este dat de
relatia:
Numarul de placute este n=8.
Arcul electric ce se formeaza între contacte ,poate fi stins daca este alungit sub actiunea unei forte.
1Actiunea oricarei forte (magnetice, mecanice etc.) asupra coloanei arcului determina alungirea acestuia.
2 Extragerea caldurii din coloana arcului se face prin contactul acesteia cu peretii reci din camera de stingere( principiu denumit deion deoarece o mare cantitate de caldura din coloana arcului este absorbita de peretii reci ai camerei de stingere-deionizare). Arcul electric ce se formeaza între contacte este alungit sub actiunea fortei magnetice si deionizat prin contactul acesteia cu peretii reci din camera de stingere
Camere de stingere
Arcul electric este racit în contact cu peretii reci, confectionati din material refractar .
Camerele de stingere pot fi
largi unde distanta dintre pereti este mult mai mare decât diametrul coloanei de arc,
Eficacitate o au contactele în forma de coarne .Piciorul de sprijin al arcului electric pe piesa de contact este foarte mobil , putând fi deplasat usor sub actiunea unei forte.
Deplasarea coloane de arc este caracterizata printr-o viteza normala pe coloana de arc vn si o viteza de alungire vt .
Efectul celor doua viteze asupra coloanei arcului implicit a stingerii se studiaza prin actiunea separata a fiecarei viteze.
Ruperea arcului electric este independenta de viteza tangentiala dar în schimb aceasta afecteaza energia din coloana arcului în sensul ca aceasta energie a coloanei arcului, scade pe masura ce creste viteza tangentiala conform relatiei dWa=uidt =ui(dx/vt) .
Deplasarea coloanei arcului cu viteze
normale vn diferite , deplasare efectuata sub actiune fortei
magnetice Lungimea la care se
rupe arcul electric se determina din relatia
, conducând la JBdl= rd(vn2/2)
echivalenta cu JBl=(rvn2)/2.
În concluzie lungimea arcul electric depinde de viteza normala a coloanei arcului electric .Pe de alta parte cresterea vitezei se obtine prin cresterea inductiei.
Viteza
de intrare a arcului electric în camera de stingere, se
determina din ecuatia de echilibru a fortelor ,ce
actioneaza asupra coloanei de arc (forta electromagnetica
si ascensionala ) având expresia
.
Experimental
se determina viteza cu relatia
Daca
fanta este îngusta 2-5 mm, curgerea este turbulenta iar
viteza poate fi determinata cu relatia (Kukekov) experimentala ., m/s.
camere de stingere cu sicane directia
arcului electric, care strabate sicana ,face unghiul a cu
directia inductiei magnetice iar viteza de avans devine unde
unde k=0,8 tine seama
de caderea de tensiune magnetica în miezul de fier al sistemului de suflaj, N- reprezinta
numarul de spire al bobinei de suflaj, iar dp este
distanta dintre talpile polare.
- înfasurarea se conecteaza în serie cu arcul(calea de curent) pentru a realiza sincronism între variatia curentului si a inductiei
- miezul electromagnetului trebuie lamelat pentru ca energia magnetica acumulata sa fie minima si sa nu se produca defazaj între flux si curent
- în cazul curentilor intensi inductia magnetica este ridicata si-i posibila saturarea circuitului magnetic caz în care ruperea arcului se face violent cu depunere de metal topit pe contacte.
Domenii de aplicare in special in cc la contactorul de cc RBC sau RMC si la întrerupatoarele ultrarapide de cc sau de medie tensiune
3.2 Vidul mediu de stingere al arcului
a Proprietatile dielectrice ale vidului
presiune este redusa in domeniul 10-1Pa-10-5 Pa sau 10-3- 10-7 bar. In întrerupatoare valoarea tipica a presiunii este 10-6mbari Tensiunea de tinere 50KV
12mm distanta intre electrozi
energia de interactiune este neglijabila. La acesta presiune 1mm3 de volum contine 27 106 molecule de gaz a caror interactiune (U/pd) este neglijabila intre doua ciocniri . Valoarea minima a tensiunii de tinere a vidului se obtine la 10-3 bari
b Arcul electric in vid se formeaza emisie termoelectronica
Densitatea de curent are valori semnificative numai pentru câmpuri electrice intense de 109-1010 V/m (valoare tipica 100KV/cm =107V/m)
Tip arc
arc electric concentrat
difuzat in functie de valoarea curentului electric astfel:
La valori intense >10.000 A arcul este concentrat având piciorul de sprijin pe o arie foarte mica mm2 si produce valori foarte ridicate de temperatura . Stingerea arcului este conditionata de cantitatea de vapori metalici Daca densitatea de vapori pe metru cub depaseste valoarea de 1022 arcul se reaprinde
La valori reduse ale curentului electric de cateva sute de amperi arcul difuzeaza intr-o suma de arce mici cu valori ale densitatii curentului de ordinul 105-107A/cm2,
suprafata de sprijin a coloanei arcului fiind de ordinul 10-5cm2,
temperatura atinsa fiind 3000K
combina emisia termoelectronica cu emisia datorata actiunii campului electric unde ionii pozitivi din metal au suficienta energie cinetica (30-50 eV) pentru a parcurge distanta anod-catod Tensiunea in coloana arcului are aproximativ 80V..
reducerea supratensiunilor
reducerea eroziunii contactelor
reducerea fenomenului de difuziune a arcului pentru cresterea capacitatii de rupere a intreruptoarelor
reducerea cantitatii de vapori metalici
Cercetarile in vederea eliminarii acestor neajunsuri sunt concentrate pe doua directii
controlul arcului electric prin camp magnetic pentru a misca piciorul arcului pe suprafata electrozilor
compozitia materialului de contact
Campul magnetic in intrerupatoarele cu vid poate fi aplicat radial sau axial
Campul magnetic radial este produs de circulatia curentului electric prin modificarea geometrica a electrozilor , arcul rotindu-se circular sub actiunea fortei magnetice si incalzind uniform suprafata electrozilor
Camp magnetic radial
Campul magnetic axial, utilizat in special pentru arcul difuz.
La aceeasi capacitate de rupere a intrerupatorului cu vid , campul magnetic radial reduce temperatura pe suprafata electrozilor iar campul magnetic axial reduce tensiunea coloanei arcului si eroziunea contactelor.
Materialele de contact cele mai utilizate sunt aliajele Cu(50-80%) -Cr(50-20%) avand rezistenta la eroziune , iar mai recent Cu(98%) -Bismut(2%) sau Ag-W-Cu.
Aplicatii
Pe partea de joasa tensiune din cauza costului ridicat al întrerupatoarelor cu vid se produc pentru curenti de 800-2500A având capacitatea de rupere de 75kA.
3.3 Rupere în ulei
Întreruptoarele cu ulei sunt folosite în principal pentru tensiuni cuprinse intre 5 si 150 kV.
Principiul de stingere
Hidrogenul obtinut din descompunerea moleculelor de ulei serveste drept mediu de extinctie. Acesta este un bun agent de stingere datorita proprietatilor sale termice si timpului sau constant de deionizare care este mai bun decât al aerului, in special la presiuni mari.
La separatie, arcul face ca uleiul sa se descompuna eliberând hidrogen (≈70%), etilena (≈20%)(?), metan (≈10%) si carbon liber. O energie dezvoltata de arc de 100 kJ produce aproximativ 10 litri de gaz. Acest gaz formeaza o bula care, datorita inertiei masei de ulei, este obtinuta în timpul întreruperii la o presiune dinamica care poate atinge de la 50 la 100 bari. Când curentul trece la 0, gazul se dilata si sufla pe arcul care este stins.
Întreruptoare cu ulei mult (camera de stingere plasata in cuva)
Întreruptoare cu ulei putin(uleiul ocupa numai camera de stingere)
Camere de stingere
cu jet trensversal creat prin descompunerea uleiului(curent intens stin in zona superioara iar cel redus in zona inferioara)
jet combinat creat partial mecaniccu aductiune prin tija mobila
expandarea cu control de presiune -camera elastica
q Principalele caracteristici ale întreruptoarelor de circuit cu ulei putin
Curentul de scurtcircuit sau curentii de valori ridicate necesita pentru contactul mobil un diametru minimal.
Lungimea camerei de stingere si deplasarea componentelor mobile sunt practic proportionale cu tensiunea aplicata.
Pentru a evita presiunea excesiva, timpul minim de arc pentru a rupe un curent mare trebuie sa fie mai mic de 10 ms si trebuie sa dureze mai putin de 40 ms pentru curentii critici.
Carcasa izolatoare a camerei de stingere trebuie de asemenea sa fie proiectata sa reziste la presiunile mari
Dezavantaje:
Descompunerea uleiului nu este reversibila.
Descompunerea uleiului si uzura contactelor deterioreaza calitatea dielectrica rezultând costuri suplimentare de întretinere.
În cazul unor reînchideri rapide polul ramâne la o presiune mare si capacitatea de rupere este redusa.
Riscul de explozie si foc nu este complet eliminat.
Câmpuri de aplicare pentru rupere în ulei
Aceasta tehnica de rupere a fost larg folosita în transmisia si distributia de energie electrica.(120-420KV) si curenti pana la 2000A. Ea este progresiv înlocuita de tehnicile de rupere în vacuum si SF6.
3.4 Rupere în SF6
Tehnica de rupere care foloseste acest gaz a fost prima data dezvoltata în anii 1970 asemenea tipului de rupere în vacuum.
A Proprietati ale SF6
Proprietati chimice
În starea sa pura SF6 este un gaz incolor nepoluant, inodor, neinflamabil si netoxic. Este insolubil în apa.
Din punct de vedere chimic este inert: toate legaturile chimice din molecula sunt saturate si are o energie mare de disociere (+1.096 kJ/mol) de asemenea o capacitate mare de evacuare pentru caldura produsa prin arc (entalpie mare).
In timpul arcului, în care temperatura poate ajunge între 15.000 K si 20.000 K SF6 se descompune. Aceasta descompunere este virtual reversibila: când curentul este redus temperatura este redusa si ionii si electronii pot sa refaca molecula de SF6.
Un numar mic de produsi sunt obtinuti din descompunerea SF6 în prezenta impuritatilor dioxid de sulf SO2F2 sau tetraflorura de carbon CF4. Acesti produsi ramân concentrati în bol si sunt absorbite usor de compusii activi, cum ar fi silicat de aluminiu, care sunt de obicei plasate în mediul ruperii.
Proprietati fizice
q
![]() |
![]() |
SF6 are un gradient dielectric ridicat datorita proprietatilor electronegative ale fluorului Durata de viata a electronilor liberi ramâne scazuta si cu moleculele de SF6 ei formeaza ioni grei cu mobilitate redusa. Probabilitatea unei defectiuni dielectrice printr-un efect de bulgare este astfel întârziata. Aceasta da acestui mediu un timp constant extrem de mic de deionizare
B Arcul electric în SF6
Din punct de vedere electric conductivitatea electrica este functie de temperatura , astfel:
La temperaturi mici ale coloanei arcului < 5.000°C -conductivitatea electrica este neglijabila ( se comporta ca izolator)
La temperaturi ridicate> 50000 K conductivitatea electrica este foarte mare ( se comporta ca un conductor) Raza echivalenta a coloanei arcului este foarte redusa
La aparitia arcului curentul este tinut de miez când pragul de temperatura la acest nivel este mai mic decât temperatura minima de ionizare iar învelisul extern ramâne izolant.
Odata cu descresterea curentului, temperatura miezului scade si conductivitatea electrica de asemenea începe sa scada. La trecerea curentului prin zero, schimburile de temperatura dintre miez si învelis devin foarte mari iar refacerea dielectrica se realizeaza , cu o constanta de timp care este foarte mica (0,25microsecunde)
C Tipuri de dispozitive cu rupere în SF6 si domeniile lor de aplicare
Tipurile de dispozitive SF6, se diferentiaza prin metodele de racire a arcului , fiecare având diferite caracteristici si domenii de aplicare.
Ruperi cu autocompresie
În acest tip de întreruptor, arcul este stins prin eliberarea unui volum de SF6 compresat de actiunea unui piston: când aparatul deschide, un cilindru atasat la contactul mobil se misca si compreseaza volumul de SF6 O duza directioneaza gazul pe directia arcului actionand transversal sau longitudinal
La curenti mari, arcul implica un efect de blocare care contribuie la acumularea de gaz compresat. Când curentul se apropie de zero, arcul este în primul rând racit apoi stins datorita injectiei cu molecule ale noului SF6.
Aceasta tehnologie permite ca toti curentii pâna la capacitatea de rupere sa fie întrerupti fara nici o problema si fara curent critic, atâta timp cât energia necesara ruperii arcului este produsa pe cale mecanica care este independenta de curentul care trebuie întrerupt.
q Valori caracteristice
Presiunea relativa a lui SF6 folosita de obicei variaza de la 0,5 bari (16 kA, 24 kV) la 5 bari (52 kV),care permite realizarea unor containere etanse la scurgeri de gaz cu siguranta garantata.
Factorii care influenteaza dimensiunile camerei de stingere sunt urmatorii:
Tensiunea de izolare care determina distanta de izolare între contactele deschise. Aceasta poate fi constanta de ordinul a 45 mm în functie de presiunea de SF6 folosita.
Curentul de scurtcircuit ce trebuie rupt determina diametrul duzei si a contactelor.
Puterea de scurcircuit ce trebuie rupta determina dimensiunile pistonului pompei ( la 24 kV volumul rafalei de gaz este în jur de 1 litru pentru o capacitate de rupere de 40 kA).
Energia de deschidere de 200 J (16 kA) pâna la 500 J (50 kA) ramâne relativ mare în ciuda compactitatii aparatelor cauzata de energia necesara compresiei gazului.
q Domeniile de aplicare ale autocompresiei
Principiul autocompresiei este cel mai vechi dintre toate si a fost folosit pentru toate tipurile de întreruptoare de uz general.
Întreruptoarele cu autocompresie sunt potrivite cu functionarea bateriilor de condensatoare întrucât au o probabilitate mica de reaprindere a curentului postarc, ca si o rezistenta mare la curentii de închidere.
Cu toate acestea, o energie relativ mare de operare conduce la o uzura destul de mare a mecanismului de operare si posibilitatea de limitare în relatii a unui numar de operatii. Aceasta tehnologie este înca larg folosita în prezent în special pentru aparate de intensitati mari si tensiuni mai mari de 24 kV.
Autoexpansiunea
Ruperile prin autoexpansiune folosesc energia termica disipata de arc ca sa creasca presiunea în volumul de SF6
Efectul de pompa depinde de valoarea curentului, care permite o energie de control mica si o rupere usoara, dar cu riscul aparitiei curentilor critici.
Pentru ca presiunea gazului sa actioneze asupra coloanei arcului , jetul de gaze trebuie ghidat.
Doua metode de ghidare ale arcului au fost dezvoltate, ghidarea mecanica si ghidarea magnetica, care permite stabilizarea arcului în zona pompei precum si eliminarea curentilor critici.
Ghidarea mecanica (tipul autocompresiei) Arcul este mentinut centrat între doua contacte prin pereti izolati condensând fluxul gazos într-un mod asemanator duzelor folosite la auto-compresie.
Aceasta tehnica este sigura si simpla dar creste energia necesara controlului. De fapt, prezenta acestor mecanisme în zona arcului reduce performanta dielectrica a SF6 în timpul fazei de restabilire, care conduce la o crestere a intervalului dintre electrozi si a vitezelor de deplasare ale contactelor, si chiar a presiunii SF6.
Ghidarea magnetica (tipul arcului rotitor)
În aceasta tehnologie contactele sunt mentinute in SF6 la o anumita presiune . Deschiderea contactului conduce la aparitia arcului ce creste temperatura in camera de stingere , implicit presiunea gazului . Bobina creaza un camp magnetic ce interactioneaza cu curentul din arc , conducand la miscarea coloanei de arc .Arcul se raceste la miscarea lui prin SF6. Viteza mare de rotatie a arcului (care poate depasi viteza sunetului) este datorata fortei Laplace produse de câmpul magnetic creat de curentii care trec prin bobina si curentul din coloana arcului , forta ce accelereaza arcul într-o miscare circulara. Arcul este astfel racit uniform în SF6.
Capacitatea de racire a dispozitivului depinde direct de valoarea curentului de scurtcircuit, care da acestui dispozitiv o capacitate de rupere blânda folosind o energie de operare mica: energia necesara la rupere este suplimentata complet de arc si curentii mici sunt întrerupti fara ciopârtiri sau supratensiuni.
Datorita miscarii rapide a punctelor de sprijin ale arcului , locurile încinse care degaja vapori de metal sunt evitate si eroziunea contactelor este minimizata în particular în cazul geometriei axiale.
Trebuie mentionat ca în apropierea curentului zero, câmpul magnetic se reduce. Este important ca el sa mentina o valoare diferita de zero astfel încât arcul sa ramâna în miscare în SF6 rece când TTR apare, de aceea se evita aparitia curentilor critici. Aceasta se realizeaza prin introducerea de inele de scutcircuit care forteaza câmpul magnetic sa fie putin defazat fata de curent.
Eficienta termodinamica este optima si SF6 îsi pastreaza toate proprietatile sale dielectrice. Astfel distantele de izolare pot fi reduse la minimum si energia necesara controlului este mica.
q Valori caracteristice
Presiunea de umplere a bolului este apropiata de presiunea atmosferica si volumul pompei termice este între 0,5 si 2 litri.
Energia de control este mai mica de 100 J. la 24 kV Toate aceste caracteristici ne arata ca tehnica de auto-rupere este cea mai performanta tehnica pâna în data de azi. Capacitatile de rupere pot fi foarte mari în timp ce înca mai au presiune si energie de control reduse, din aceasta cauza ofera o foarte mare încredere.
q Domenii de aplicare
Aceasta tehnologie, dezvoltata pentru ruperea curentilor de scurtcircuit, este potrivita si pentru ruperea curentilor capacitivi atâta timp cât suporta supracurenti si supratensiuni. Se poate folosii de asemenea si pentru ruperea unor mici curenti inductivi.
Fara alte mijloace aditionale sistemele de expansiune termica au limitat capacitatile de rupere si tensiunile de operare. Tehnica de auto-expansiune este deseori asociata cu arcul rotitor sau auto-compresie asistata de piston. Este apoi folosita în aparate destinate MV(tensiuni medii) si chiar HV (tensiuni mari) pentru toate aplicatiile.
Nivelele de performanta atinse prin combinarea expansiunii termice cu arcul rotitor sunt în asa fel încât tehnologia sa fie considerata de folosit în întreruptoare folosite în aplicatii foarte solicitante, de exemplu pentru a proteja alternatoarele electrocentralelor (cu asimetrie mare si TTR)
Stingerea arcului electric în contact cu granulele din material refractar este un principiu utilizat la functionarea sigurantelor fuzibile.
Nisipul de cuart constituie unul din cele mai eficiente medii de stingere a arcului electric. Elementul fuzibil al sigurantei este înglobat în masa de nisip de cuart, astfel încât stingerea arcului electric este determinata de preluarea de caldura de catre granulele de nisip..
Procesul complet al deconectarii (arderii) sigurantei fuzibile se compune(teoretic) din urmatoarele faze distincte:
Încalzirea elementului fuzibil pâna la temperatura de topire
Topirea si vaporizarea elementului fuzibil
Aparitia arcului electric dupa strapungerea spatiului dintre contactele sigurantei
Stingerea arcului , care provoaca ruperea curentului si deci deconectarea circuitului
Procesul complex al topirii fuzibilului sub actiunea curentului de scurtcircuit este redat în figura unde distingem:
pe durata 0-t1 are loc
încalzirea firului pâna la temperatura ;
pe durata t1-t2
materialul se topeste în întregime , iar temperatura se conserva ;
pe durata t2-t3
lichidul este încalzit pâna la temperatura de vaporizare ,
Topirea fuzibilului
Evolutia în intervalul 0-t1
Ipoteza încalzire adiabata pâna la temperatura de topire a fuzibilului .
Ecuatia
caldurii sub forma :
- rezistivitatea materialului la 200 C
- coeficientul de
temperatura al rezistivitatii
c1 - caldura specifica volumica în stare solida
A - aria sectiunii transversale a elementului fuzibil în sectiunea diminuata
- supratemperatura
(peste +200 C )
permite definirea integralei Joule
relatie ce poate
fi scrisa sub forma
- constanta lui Meyer
Evolutia în intervalul t1-t2 este descrisa de transformarea fuzibilului în metal lichid
- rezistivitatea medie
de lichid si solid
- caldura
latenta volumica de topire
Evolutia în intervalul t2-t3
În acest interval de timp metalul lichid se
încalzeste de la temperatura de topire la la temperatura de vaporizare
,.
c2 - caldura specifica volumica în stare lichida
- rezistivitatea în stare lichida
- coeficientul de
temperatura al rezistivitatii în stare lichida
k3 - constanta de material
Pentru intervalul de timp total de la 0 la t3 :
=Wp energia
pre-arc
În prezent în sectorul LV, ruperea magnetica în aer este, cu exceptia câtorva cazuri rare, singura tehnologie folosita. În EHV, tehnica de rupere în SF6 este practic singura folosita.
În aplicatii MV, unde toate tehnologiile pot fi folosite, ruperile în SF6 si ruperile în vid au înlocuit ruperile în aer din motive de cost si spatiu, si ruperile în ulei din motive de siguranta, protectie si întretinerii reduse
Tehnicile de rupere în vid sau SF6 au nivele de performanta apropiate si din calitatile lor respective se întelege ca una sau cealalta este mai potrivita pentru anumite aplicatii. In functie de tara, una sau alta dintre aceste tehnologii este folosita în principal din motive istorice sau la alegerea producatorilor.
|
Ulei |
Aer |
SF6/Vid |
|
Siguranta |
Riscul de explozie si foc daca presiunea creste (operatii multiple) |
Efecte externe semnificative (emisii de gaz fierbinte si ionizat în timpul ruperii) |
Nu exista riscul de explozie si nici de efecte externe. |
|
Marime |
Volumul aparatului este destul de mare. |
Instalatiile necesita distante mari. |
Mica |
|
Întretinere |
Înlocuirea regulata a uleiului (descompunerea ireversibila a uleiului la fiecare rupere) |
Înlocuirea contactelor de arc când este posibil. Întretinerea regulata a mecanismului de control. |
Nimic pentru componentele de rupere. Ungerea minima a mecanismelor de control. |
|
Influenta mediului |
Mediul de rupere poate fi schimbat de mediul înconjurator (umiditate, praf, etc.). |
Insensibil: bol sigilat pentru totdeauna. |
||
Ciclu rapid de rupere |
Timpul lung de reducere a presiunii necesita o subevaluare a capacitatii de rupere daca exista riscul unor ruperi succesive. |
Evacuarea înceata a aerului fierbinte necesita subevaluarea capacitatii de rupere. |
Ambele SF6 si vidul îsi recupereaza proprietatile dielectrice foarte rapid: nu este nevoie sa subevaluam capacitatea de rupere. |
|
Rezistenta |
Mediocra. |
Medie. |
Excelenta. |
|
Comparatia performantelor pentru diferite tehnici de rupere
|