Universitatea Politehnica Bucuresti
Facultetea de Inginerie Aerospatiala
Disciplina : Organe de Masini si Mecanisme
Organe de Masini
Tirant - impingator
Titular curs: Prof.Dr.Ing stefan Stanciu
Îndrumator proiect: sef lucrari Lucian Seiciu
Student : Pietrareanu Andrei Cristian
An : II
Grupa : 921
An universitar 2007-2008
Universitatea Politehnica Bucuresti Student: : Pietrareanu Andrei Cristian
Facultatea de Inginerie Aerospatiala Anul II , Grupa : 921
Disciplina : OMM Îndr. proiect : sef lucrari Lucian Seiciu
Tema de proiect
Sa se proiecteze un sistem mecanic "Tirant - împingator" având regimul de frecare la limita (ungere rara. Mec 22422c212w anismul are un dispozitiv cu clichet.
Caracteristicile tehnice ale dispozitivului sunt :
Fisa de lucru
Nr. Crt |
Data |
Etapa |
Stud. |
Prof. |
|
|
Primire tema |
|
|
|
|
Calculul gradului de mobilitate. Diagrama de forte si momente din piesele principale. Alegerea materialelor pentru piesele principale. Alegerea tipului de filet. Verificarea conditiei de autofranare. Determinarea numarului de spire al piulitei. Verificarea preliminara a surubului la flambaj. |
|
|
|
|
Proiectarea completa a surubului si piulitei. Alegerea rulmentului axial. Desen de ansamblu preliminar. |
|
|
|
|
Proiectarea dispozitivului de actionare cu clichet. Desen de ansamblupreliminar. |
|
|
|
|
Calculul celorlalte piese. Calculul randamentului mecanismului. Desen de ansamblu definitiv. Desen de executie incipient. |
|
|
|
|
Desene de executie definitive Fisa de lucru pentru surub si piulita. |
|
|
|
|
Predare si sustinere proiect |
|
|
2.ALEGEREA MATERIALELOR PENTRU CUPLA sURUB PIULIŢĂ
numarului de
spire în contact.
rezistenta corpului surubului la solicitere compusa.Din diagramele de eforturi-pentru constructiile prezentate-rezulta ca surubul este solicitat la compresiune, rasucire, încovoiere.
Predimensionarea la soliciterea compusa, în conditiile date, se face la compresiune pe baza unei forte de calcul ,F1 fiid forta de care actioneaza asupra surubului principal, iar >1) factor de majorare a fortei F1 pentru a considera si solicitarea de rasucire:
alegem si calculam diametrul necesar pentru surub:
unde :
d3=diametrul interior al filetului surubului ;
= tensiunea admisibila la compresiune,
= limita de curgere .
= coeficientul de siguranta .
În gereral practica de proiectere recomanda pentru coeficientul de siguranta normala
Pentru predimensionarea suruburilor de miscare valorile coeficientului de siguranta, pot fi mai mari penru a asigura si siguranta la flambaj ca si pentru a obtine un numar rezonabil de spire în contact. O astfel de recomandare este :
Pentru filetul trapezoidal este coeficientul de frecare ce depinde de cuplu de materiale, de calitatea si starea de ungere a suprafetelor. În czul de fata cuplul de materiale este otel-fontaantifrictiune pentru care . Daca alegem =0,1 avem de unde rezulta ca si deci conditia de frânare este îndeplinita .
5.VERIFICAREA LA FLAMBAJ
unde este cursa de realizat. În aceasta lungime au fost introduse portiunea de surub care intra în traversa si portiunea de surub care intra în piulita.
Se calculeaza coieficientul de zveltete si se determina tipul flambajului:
este coeficientul de zveltete, unde este lungimea de flambaj; este raza de inertie minima cu formula de calcul:
Pentru un calcul acoperitor, se poate lua
si . Avem un
Se calculeaza coeficientul de siguranta la flambaj
Ff forta critica de flambaj |
,unde :
este coeficientul de siguranta admisibil, iar este forta critica de flambaj. Pentru flambajul plastic avem cu . Calculând avem => surubul rezista la flambaj, fara sa se rupa dar se deformeaza plastic.
6. DETERMINAREA NUMĂRULUI DE SPIRE ÎN CONTACT
Numarul de spire necesare fi în permanenta în contact ,z, se determina din conditia de rezistenta la uzura.
În actionarile cu viteze mici, principalul parametru care determina intensitatea uzurii si implicit durabilitatea, sunt tensiunile în contact (presiunea) între spire. În ipoteza repartizarii uniforme a sarcinii pe spire si neglijînd unghiul de înclinare al spirei, numarul de spire necesare rezulta din relatia :
este presiunea admisibila de strivire. Pentru ca uzura sa fie foarte mica se allege =15MPa. Pentru cuplul de materiale otel-fonta antifrictiune valorile presiunii admisibile se pot gasi în domeniul =10-15MPa;
spire.
Se aleg 9 spire pentru ca jocul dintre surub si piulita sa fie foarte mic (se considera încastrare).
.VERIFICAREA SPIREI FILETULUI
Gândind pe modelul fizic al unei grinzi încastrate (vezi figura), solocitarile spirei filetului sunt: încovoierea si forfecarea.
Deoarece cele doua eforturi apar în sectiunea de încastrare, se recomanda sa se verifice la solicitare compusa atât spirele piulitei (material cu caracteristici mecanice reduse), cât si ale surubului (sectiunea de încastrare mai mica).
- solicitarea la forfecare , unde
=> mm2 ; Km este coeficientul de corectie . Acest coieficient tine seama de repartitia neuniforma a tensiunilor. Se alege =0,6 pentru a asigura un calcul acoperitor.
Moment total |
|
|
|
|
Sistem de actionare |
|
|
|
|
|
|
|
|
Dimensionarea rotii de clichet |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Asamblarea clichet-manivela |
|
|
|
|
|
|
|
Lungime minima dintre bolt si clichet si dintre bolt si manivela |
|
|
|
|
|
Manivela |
|
|
Randament transmisie |
|
|
|
|
|
|
|
|